Теория прочности грунтов и её практическое использование

5.1 Общие сведения.

По наблюдениям нарушение прочности оснований происходит в результате смещения фундаментов по плоской (по подошве фундамента) или сложной по виду криволинейной поверхности (глубинный сдвиг), как, например, на рис. 5.1, образующейся внутри грунтового массива. Изображенная схема упрощена, так как в действительности скольжение наблюдается по нескольким направлениям в пределах зон некоторой толщины, принимаемой за поверхности условно. Сходным образом возникает движение грунтов при потере устойчивости откосов выемок или насыпей. Под прочностью грунтов, таким образом, нужно понимать суммарное сопротивление сдвигу по всей поверхности сдвига. В инженерных расчетах обычно находят его составляющую, являющуюся проекцией на ту или иную ось, или момент относительно некоторой оси вращения.

Сдвиги всегда вызываются касательными напряжениями τ_п, возникающими в массиве от внешних нагрузок и собственного веса грунта. Им противодействуют силы сопротивления τ, являющиеся в сущности силами трения, зависящими от качеств грунта и от нормальных напряжений σ_п к поверхности сдвига. Сложность проблемы в том, что форма и положение поверхностей сдвига не могут быть указаны, их нужно отыскивать. Для этого разработаны различные приемы, основу которых составляют параметры сопротивления грунтов сдвигу и результаты анализа предельного напряженного состояния грунтов в точках. При самостоятельном изучении раздела рационально придерживаться следующей логической последовательности:

1. методы определения параметров сопротивления грунтов сдвигу .

2. критические нагрузки на грунты основания

3. давление грунтов на подпорные сооружения .

4. оценка устойчивость откосов связного грунта .

5. определение прочности оснований фундаментов.

Закономерности и параметры сопротивления грунтов сдвигу изучается по данным лабораторных и полевых испытаний.

В лабораторных опытах обычно используется установка (рис. 5.2), позволяющая моделировать сдвиг в грунтовом массиве. Основной частью конструкции установки является кольцо, разделенное на верхнюю и нижнюю части, одна из которых неподвижна. Образец грунта в кольце помощью загрузочного устройства нагружается вертикальной силой N, которая равномерно распределяется через жесткий штамп. Величина передаваемого на грунт давления равна

р = N / А (5.1)

где А – площадь поперечного сечения кольца.

Подвижное кольцо (на рисунке верхнее) нагружается постепенно увеличивающейся горизонтальной нагрузкой Т и начинает смещаться. Осадка жесткого штампа и горизонтальное смещение кольца δ измеряются индикаторами 5. В образце по плоскости между кольцами возникают касательные напряжения τ, равные

τ = Т / А (5.2)

При некотором смещении δ сила Т достигает предельной величины, означая нарушение прочности. Значение τ по формуле (5.2) при предельной силе Т называется сопротивлением сдвигу. Такие испытания при разных, минимум трех, вертикальных давлениях р_j проводят для нескольких образцов одного грунта. Для анализа результатов опытов строится график, на котором указываются экспериментальные точки (рис. 5.3). На вертикальной оси принято откладывать найденные значения τ, а на горизонтальной оси указывают заданные величины р. Отрезки, соединяющие точки, в общем случае образуют ломаную линию.

Исследованиями установлено, что ломаная линия без особой погрешности может быть заменена прямой, уравнение которой в принятых на рисунке обозначениях имеет вид:

τ = с + tgφ р (5.3)

где с – ордината пересечения наклонной прямой с вертикальной осью .

φ – угол наклона прямой к горизонтальной оси.

Значения с и tgφ определяют методом наименьших квадратов:

(5.4)

(5.5)

где п – количество опытов .

j – номер опыта, в котором при заданном р_j находят τ_j.

Параметры с и угол наклона φ в уравнении (5.3 ) являются эмпирическими коэффициентами, которые называют соответственно сцепление и угол внутреннего трения. Поскольку они характеризуют прочность грунтов, то считаются прочностными показателями. У сыпучих грунтов сцепление близко к нулю и по формуле (5.4) его обычно не вычисляют.

У сыпучих грунтов сцепление близко к нулю и его обычно не вычисляют. При сцеплении равном нулю формула (5.3) имеет вид:

τ = tgφ р (5.6)

Водонасыщенные глинистые грунты при загружении вертикальным давлением медленно уплотняются вследствие малой скорости движения выдавливаемой из мелких пор воды. Вследствие этого давление от внешней нагрузки разделяется на давление, передаваемое на твердые частицы (эффективное давление р_э), и давление, передаваемое на воду в порах (нейтральное давление р_ω). Для любого момента времени р = р_э + р_ω. Эффективное давление р_э уплотняет грунт, а под действием нейтрального давления р_ω происходит выдавливание воды из пор. Соотношение между ними может быть самым различным и со временем меняется. На практике обычно рассматривают два состояния, когда считают, что всё давление передается или только на воду или только на твердые частицы.

Для первого случая справедливо равенство р = р_ω. Поскольку вода не может сопротивляться сдвигу, то tgφ×р_ω= 0 и формула (5.3) принимает вид

τ = с (5.7)

Из образцов, испытываемых по такой схеме, называемой неконсолидированным недренированным сдвигом (НН), при приложении вертикальной нагрузки из образца не допускается отжатие воды.

Во втором случае, называемым консолидированным дренированным сдвигом (КД), при загружении образца давлением р происходит свободное отжатие воды из грунта и зависимость между касательным и нормальным давлениями описывается уравнением (5.3).

Для любого выделяемого однородного слоя (ИГЭ) число определяемых пар значений с_i и tgφ_i должно быть не менее шести. На сдвиг, следовательно, должно быть испытано не менее 18 образцов. Согласно ГОСТ 20522-96 с_i и tgφ_i рассматриваются как отдельные характеристики, изменяющиеся случайным образом. Статистическая обработка значений с_i и tgφ_i проводится в последовательности, изложенной в приложение 2. Параметром Х в формулах являются вычисленные из выражений (5.4) и (5.5) величины с_i и tgφ_i. Для них устанавливаются нормативные значения с_п и tgφ_п, коэффициенты надежности по грунту g_g при доверительных вероятностях α₁ = 0.95 и α₁₁ = 0.85, расчетные значения прочностных показателей с₁ и tgφ₁ при доверительной вероятности α₁ = 0.95, расчетные значения с ₁₁и tgφ ₁₁ при доверительной вероятности α₁₁ = 0.85. По значениям tgφ ₁ и tgφ ₁₁ определяют углы внутреннего трения φ ₁ и φ ₁₁. На графике (рис. 5.4) им соответствуют три наклонных прямых, взаимное расположение которых связано с результатами расчетов.

Значения прочностных характеристик с ₁₁и tgφ ₁₁ используют при расчетах оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям). Значения с ₁ и tgφ ₁ используют при расчетах оснований и грунтовых массивов по прочности.

5.2. Анализ предельного напряженного состояния грунтов в точке.

Уравнение Кулона (5.3) можно применять, когда известно очертание поверхностей сдвига и найдены действующие по ним напряжения от внешних сил σ_п и τ_п. В действительности возможностей указать положение поверхности сдвига в грунтовом массиве и найти напряжения по ним не существует. Преодолеть данную сложность позволяет метод Мора, дополненный решениями Кулона.

Теория Мора дает возможность по известным величинам главных напряжений изучать напряженное состояние в точке. Для решения практических задач достаточно знать наибольшее σ₁ и наименьшее σ₃ главные напряжения по двум главным площадкам при плоском напряженном состоянии. В дальнейших рассуждениях будем исходить из того, что в точках, принадлежащих поверхности сдвига, σ₁ и σ₃ найдены. Определение по ним напряжений σ_п и τ_п облегчаются графическими построениями на рис. 5.5.

Из теории известно, что напряжения по любой площадке являются координатами соответствующей на круге Мора точки. В рассматриваемой ситуации такая точка с координатами σ_п и τ_п является общей для круга Мора и прямой Кулона, проведенной под углом φ через ординату с для связного грунта (рис. 5.5 а) или из начала координат для сыпучего грунта (рис. 5.5 b). Из этого вытекает, что прямая Кулона является касательной к кругу Мора в точке b. Её уравнение из рассмотрения прямоугольных треугольников оba (для случая а) и оba (для случая b), принимая во внимание, что радиус круга Мора равен ab=(σ ₁ — σ ₃)/ 2, приводится к виду:

для связного грунта: sin φ= (5.8)

для сыпучего грунта: sin φ= (5.9)

Выражения (5.8) и (5.9) называют условиями предельного напряженного состояния в точке соответственно связного и сыпучего грунта. Они сложнее уравнения Кулона, но удобнее при разработке инженерных методов расчетов. Суть приемов заключается в том, что вместо σ ₁ и σ ₃, являющихся функциями некоторых аргументов, подставляются выражения для их определения и производятся необходимые преобразования.

При выводе выражения для нахождения расчетного сопротивления грунта R в условие (5.8) подставляются известные формулы для определения обеих главных напряжений σ ₁ и σ₃ от равномерно распределенной нагрузки.

При разработке теории давления грунтов на подпорные сооружения известно выражение для одного из главных напряжений. Другое главное напряжение приходится находить из условий (5.8) или (5.9).

Главные напряжения не удается определять при анализе устойчивости откосов выемок и оценке прочности оснований фундаментов, нагруженных различными видами нагрузок (вертикальными и горизонтальными силами, моментами). В методах оценки устойчивости откосов отыскивается положение поверхности сдвига, и затем проверяются условия равновесия. Основу расчетов прочности оснований составляют задаваемые вероятные очертаний поверхностей сдвига и установленные по ним напряжения.

5.3. Критические нагрузки на грунты основания

Из критических нагрузок наиболее важным является понятие о давлении на границе области линейного сжатия (первое критическое давление), в пределах которой деформации грунтов оснований изменяются пропорционально увеличению нагрузки (рис. 5.6). По принятой терминологии его называют расчетным сопротивлением грунта R. При давлениях, не превышающих R, можно рассчитывать осадки оснований.

Расчетное сопротивление может устанавливаться различными способами. На практике при проектировании фундаментов оно вычисляется по формуле

R= [ М_g b g _II+ M_q d₁ g ^ı _II +(M_q -1) d _bg ^ı _II+ M_c c _II] (5.10)

где g _с1 и g _с2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.5.1 .

к – коэффициент, принимаемый в контрольной работе к =1 .

Таблица 5. 1

Значения коэффициентов g _с1 и g _с2

Грунты	Коэффициент gс 1	Коэффициент gс 2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к высоте L / H, равном
4 и более	1,5 и менее
Пески гравелистые, крупные и средней крупности	1,4	1,2	1,4
Пески мелкие	1,3	1,1	1,3
Пески пылеватые: маловлажные и влажные насыщенные водой	1,25 1,1	1,0	1,2
Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем, с показателем текучести грунта или заполнителя IL £ 0,25	1,25	1,0	1,2
Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем, с показателем текучести грунта или заполнителя 0,25 &lt . IL £ 0,5	1,2	1,0	1,1
Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем, с показателем текучести грунта или заполнителя IL &gt . 0,5	1,0	1,0	1,0

Примечания: 1. Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента g_с2 принимается равным 1.

2. При промежуточных значений L / H коэффициент g_с2 определяется по интерполяции.

3. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся здания, конструкции которых приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований.

М_g, M_q, М_с – коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего

трения грунтов под подошвой фундаментов по табл.5.2 .

Таблица 5.2

Значения коэффициентов М_g, M_q, М_с

Угол внутреннего трения j II, град.	Коэффициенты	Угол внутреннего трения j II, град.	Коэффициенты
Мg	Mq	Мc	Мg	Mq	Мc
	0,16	1,64	4,05		0,91	4,64
	0,18	1,73	4,17		0,98	4,93	7,40
	0,21	1,83	4,29		1,06	5,25	7,67
	0,23	1,94	4,42		1,15	5,59	7,95
	0,26	2,05	4,55		1,24	5,95	8,24
	0,29	2,17	4,69		1,34	6,34	8,55
	0,32	2,30	4,84		1,44	6,76	8,88
	0,36	2,43	4,99		1,55	7,22	9,22
	0,39	2,57	5,15		1,68	7,71	9,58
	0,43	2,73	5,31		1,81	8,24	9,97
	0,47	2,89	5,48		1,95	8,81	10,37
	0,51	3,06	5,66		2,11	9,44	10,80
	0,56	3,24	5,84		2,28	10,11	11,25
	0,61	3,44	6,04		2,46	10,85	11,73
	0,69	3,65	6,24		2,66	11,64	12,24
	0,72	3,87	6,45		2,88	12,51	12,79
	0,78	4,11	6,67		3,12	13,46	13,37
	0,84	4,37	6,90		3,38	14,50	13,98

b – ширина подошвы фундамента, в м .

g _II — удельный вес грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, в кН/м³ .

g ^ı _II – удельный вес грунтов, залегающих выше подошвы фундаментов, в кН/м³ .

d₁ – глубина заложения фундаментов от поверхности грунта (при наличии подвала – от пола подвала) .

d_b – глубина подвала, равная расстоянию от уровня планировки до пола подвала (при глубине подвала свыше 2м принимается равной 2 м, а при ширине подвала свыше 20 м принимается d _b=0) .

c_II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

При самостоятельном изучении курса вычислить расчетное сопротивление грунта по данным, приведенным в табл. 5.3. Схема залегания грунтовых слоев принимается по рис. 1, значения показателей для заданных грунтовых слоев берутся по табл. 2. Расчетное сопротивление определять для слоя, на который при заданной глубине заложения подошвы будет опираться фундамент.

Содержание задания.

Вычислить расчетное сопротивление грунта основания:

1 – для здания без подвала (рис. 5.7). Глубину заложения фундамента от поверхности d₁ принять по табл. 5.3, номер ИГЭ и значения характеристик грунтов принять по таблицам 1 и 2.

2 – для здания с подвалом (рис. 5.8). Глубину подвала и глубину заложения фундамента от его пола принять по табл. 5.3.

Конструктивную схему здания считать жесткой.

Таблица 5.3

Исходные данные для определения расчетного сопротивления грунтов

Данные о фундаментах	Номер варианта
Для здания без подвала
Глубина заложения подошвы d1 от поверхности,м	1.7	1.9		1.8	2.2	2.5	2.3	2.1	2.8	2.4
1.8	2.1	2.3	1.7	1.9	2.7	2.8	2.5	3.0	2.2
Для здания с подвалом
Глубина подвала db, м	1,3	1,4	1,5	1,3	1,6	2,0	1,7	1,5	2,0	1,9
Глубина заложения d1 от пола подвала, в м	0,4	0,5	0,5	0,5	0,6	0,5	0,6	0,6	0,8	0,5
0.5	0.7	0.8	0.4	0.3	0.7	1.1	1.0	1.0	0.3
Отношение длины здания к высоте L / H		1,5					1,5			1,5

Примечание. Для вариантов 1-10 данные указаны в числителе, для вариантов 11-20 данные приведены в знаменателе.

Пример 1.

Определить расчетное сопротивление грунта при следующих данных: здание без подвала (рис. 5.7), глубина заложения фундамента d₁=2м, ширина подошвы b=1.5 м.

Основанием является слой ИГЭ 4 со следующими характеристиками грунта: I_L=0,33, прочностные показатели j_II=16⁰, c_II =43 кПа определены по результатам непосредственных испытаний, к = 1, g =19.5 кН/м³, L/H =1.5.

По табл. 5.1 при I_L=0.33 g_с1=1.2, g_с2=1.1. По табл. 5.2 при j_II=16⁰ М_g=0.36, M_q=2.43, М_с=4.99. Под подошвой и выше подошвы фундамента находится один и тот же грунт:

γ_II = γ _II=19.5 кН/м^3. Поскольку подвала нет, то d_b=0.

R= γ_с1 γ_с2 [ М_g b g _II+M_q d₁ g ^ı_II +M_c c_II ] = 1.2 * 1.1 [ 0.36 * 1.5 * 19.5+2.43 * 2 * 19.5+4.99 * 43 ] =422 кПа.

Пример 2.

Здание с подвалом: d_b =1.5 м, d₁=0.5 м, грунтовые условия те же, расчетная схема фундамента на рис. 5.8.

R= [ М_g b g _II+M_q d₁ g ^ı_II + (M_q-1) d_bg ^ı_II+M_c c_II ] = 1.2*1.1 [ 0.36 * 1.5 * 19.5+2.43 * 0.5 * 19.5+

+ (2.43-1)* 1.5 * 19.5+4.99 * 43 ] =383 кП а.

Указание.

Выявить, насколько (в %) вычисленное расчетное сопротивление зависит от ширины подошвы (первого слагаемого в скобках).

Выяснить, какое влияние на расчетное сопротивление грунта оказывает устройство подвала.

Иным способом установления расчетного сопротивления является назначение его величины по показателям физического состояния грунтов. Для этого составлены таблицы, имеющиеся в СНиП 2.02.01-83* и СП 50-101-2004.

Полезно знать, что в прошлом за допустимое давление на границе области линейного сжатия принимали давление р _кр1 (рис. 5.6), затем им стали считать нормативное давление R ^н. В проектах того времени фундаменты проектировались по ним. На рис. 5.6 показано, что р _кр1 и R ^н меньше R по формуле (5.10). Данное обстоятельство имеет практическое значение при реконструкции старых зданий. В случае увеличения нагрузок на фундаменты давления на грунты можно повышать до расчетного сопротивления R по формуле (5.10).

Другим критическим давлением является предельное давление р_и (рис. 5.6), означающее нарушение прочности грунта. В этот момент в основании образуются поверхности сдвига, по которым грунт под действием касательных напряжений перемещается из-под фундамента как, например, на рис. 5.1. Нарушения прочности можно ожидать в основном от горизонтальных нагрузок, вызывающих появление в основании относительно больших, в сравнении с вертикальными напряжениями, касательных напряжений. Положение и форму поверхности сдвига, действующие по ней нормальные и касательные напряжения отыскивать сложно. Методы расчета несущей способности (прочности) снований базируются на поиске вероятной поверхности скольжения, форма которой должна быть как статически, так и кинематически возможной при передаваемых на фундаменты воздействиях. Различают сдвиг по подошве фундамента (плоский сдвиг) и сдвиг по образующейся в основании криволинейной поверхности (глубинный сдвиг). Схема сдвига выбирается по результатам проверки специального условия. Реактивные давления по подошве фундаментов при нарушении прочности основания в общем случае распределяются неравномерно. За несущую способность основания, поэтому, принимают равнодействующую предельного сопротивления основания или её составляющую. Условия, при которых нужна проверка прочности основания, указаны в нормах проектирования СНиП 2.02.01-83*.

5.4. Давление грунтов на подпорные сооружения.

К подпорным сооружениям относятся конструкции, удерживающие откосы выемок или насыпей от обрушения. Ими являются стены подвалов и подземных сооружений, подпорные стенки, применяющиеся в различных областях строительства. Конструктивные элементы подпорных стенок показаны на рис. 5.9.

Грунт, удерживаемый стенкой в заданном положении, называют засыпкой. При нарушении равновесия откоса в засыпке образуется в общем случае криволинейная поверхность сдвига, которую называют поверхность сдвига. Поверхность стенки, на которую передается давление засыпки, считают задней гранью.

Различают два случая работы стенки. К первому относится случай, когда стенка удерживает откос от обрушения. От засыпки на заднюю грань передается давление, называемое активным давлением (рис. 5.10 а), которое стремиться сдвинуть стенку. При смещении стенки в засыпке формируется область обрушения в форме клина, называемая призмой обрушения, а наклонная поверхность скольжения, по которой она смещается вниз, в инженерных расчетах

принимается за плоскость обрушения.

Стенка смещается в сторону откоса (рис. 5.10 b). При этом возникает отпор грунта засыпки. С увеличением смещения внутри откоса образуется наклонная поверхность, по которой грунт подобно клину выдавливается вверх. Поверхность скольжения становится поверхностью выпора, а выдавливаемый грунт понимается как призма выпора. Отпор грунта в момент образования в засыпке поверхности выпора называют пассивным давлением или пассивным отпором.

В обоих случаях принимается, что засыпка находится в состоянии предельного напряженного состояния. Следовательно, в любой точке засыпки будут справедливы условия (5.8) и (5.9). Одно из главных напряжений в этих выражениях возникает по горизонтальной площадке от собственного веса грунта. При активном давлении это наибольшее главное напряжение σ₁, а при пассивном отпоре наименьшее главное напряжение σ₃ (рис. 5.10). Другое главное напряжение находят при преобразовании условий (5.8) или (5.9). Активным давлением является главное напряжение σ₃, а пассивным отпором становится σ₁. Выражения для их определения выводятся при проведении несложных преобразований. С глубиной активное давление и пассивный отпор увеличиваются. При расчете подпорной стенки они рассматриваются как распределенная внешняя нагрузка.

5.5. Устойчивость откосов связного грунта.

При устройстве глубоких выемок вертикальные откосы связного грунта могут сползать вниз. Для безопасного проведения работ стенки котлованов нужно делать пологими. Такая же трудность возникает при устройстве насыпей. Цель состоит в определении угла наклона стенки выемки или насыпи, при которой откос делается устойчивым.

В основу расчетного метода положены данные полевых наблюдений. Предполагается, что потеря устойчивости откоса заданной крутизны происходит в результате сдвига некоторой массы грунта по криволинейной поверхности, форма которой принимается круглоцилиндрической. По характеру движение представляет вращение смещающегося объёма грунта по дуге окружности радиусом r относительно некоторого центра О (рис. 5.11). Смещающийся массив считается твердым телом, разделенным для удобства вычислений на отсеки шириной b_i. Вес каждого отсека Р_i заменяется вертикальной силой, которая в точке пересечения с дугой скольжения раскладывается на нормальную N_i и касательную T _i составляющие. Касательная составляющая веса отсеков Т_i с плечом r создает сдвигающий момент M_sa относительно центра вращения О. Удерживающие силы в пределах каждого отсека обусловлены сопротивлением сдвигу, которые можно определить с использованием формулы (5.3). С плечом r относительно центра вращения О они создают удерживающий момент М_sr. Устойчивость откоса характеризуется коэффициентом запаса устойчивости k_st, равным отношению момента М_sr к моменту M_sa. Сложность в том, что для его нахождения положение центра вращения однозначно указать невозможно. Оно отыскивается внутри некоторой области методом последовательного приближения. Наиболее вероятно то положение центра О, при котором значение коэффициента запаса устойчивости k_st станет минимальным. Откос считается устойчивым, если минимальное значение k_st будет не менее нормируемой величины.

Вопросы для самопроверки.

1. Как происходит нарушение прочности грунтов.

2. Какие испытания проводят для изучения сопротивления грунтов сдвигу.

3. Какими параметрами характеризуется сопротивление грунтов сдвигу.

4. Как определяют расчетные значения сцепления и угла внутреннего трения.

5. Какие значения прочностных характеристик используют в расчетах оснований по деформациям и по прочности.

6. Что означает по смыслу расчетное сопротивление?.

7. Как происходит нарушение прочности основания при плоском сдвиге и при глубинном сдвиге?

8. Как возникает активное давление грунта на подпорную стенку?

9. Как возникает пассивное давление грунта на подпорную стенку?

10. Какие допущения составляют основу расчета устойчивости откосов связного грунта?

Литература

1. Ухов С. Б., Семенов В. В., Знаменский В. В. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты.- 2-е изд. – М.: Высш. шк., 2002.

2. Берлинов М. В. Основания и фундаменты. – М.: Высш. шк..,1998.

3. Швецов Г. И. Инженерная геология, механика грунтов, основания и фундаменты. – М. . Высш. школа. 1997 г.

4. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений.

5. ГОСТ 12248-96. Грунты.Методылабораторного определения характеристик прочности и деформируемости.

6. ГОСТ 20276-99. Грунты.Методыполевого определения характеристик прочности и деформируемости.

7. ГОСТ 20592-96. Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний.

Приложение 1

Методы определения влажностей связных грунтов по ГОСТ 5180-84

2. Определение влажности грунта методом высушивания до постоянной массы

2.1. Влажность грунта следует определятькак отношение массы воды, удаленной из грунта высушиванием до постоянной массы, к массе высушенного грунта.

2.2. Подготовка к испытаниям

2.2.1. Пробу грунта для определения влажности отбирают массой 15—50 г, помещают в заранее высушенный, взвешенный и пронумерованный стаканчик и плотно закрывают крышкой.

2.2.2. Пробы для определения гигроскопической влажности отбирают массой 10—20 г из грунта в воздушно-сухом состоянии, растертого, просеянного сквозь сито с сеткой № 1 и выдержанного открытым не менее 2 ч при данной температуре и влажности воздуха.

2.3. Проведение испытаний

2.3.1. Пробу грунта в закрытом стаканчике взвешивают.

2.3.2. Стаканчик открывают и вместе с крышкой помещают в нагретый сушильный шкаф. Грунт высушивают до постоянной массы при температуре (105 ± 2)°С.

2.3.3. Песчаные грунты высушивают в течение 3 ч, а остальные — в течение 5 ч.

Последующие высушивания песчаных грунтов производят в течение 1 ч, остальных — в течение 2 ч.

2.3.4. Загипсованные грунты высушивают в течение 8 ч. Последующие высушивания производят в течение 2 ч.

2.3.5. После каждого высушивания грунт в стаканчике охлаждаютвэксикаторе с хлористым кальцием до температуры помещения и взвешивают.

Высушивание производят до получения разности масс грунта со стаканчиком при двух последующих взвешиваниях не более 0,02 г.

2.3.6. Если при повторном взвешивании грунта, содержащего органические вещества, наблюдается увеличение массы, то за результат взвешивания принимают наименьшую массу.

2.4. Обработка результатов

2.4.1. Влажность грунта w, %, вычисляют по формуле

w = 100 (m ₀ — m) / (m₁ – m)

где т — масса пустого стаканчика с крышкой, г .

m ₁ — масса влажного грунта со стаканчиком и крышкой, г .

m ₀ — масса высушенного грунта со стаканчиком и крышкой, г.

4. Определение границы текучести

4.1. Границу текучести следует определять как влажность пасты, приготовленной из исследуемого грунта, при которой балансирный конус погружается под действием собственного веса за 5 с на глубину 10 мм.

4.2. Подготовка к испытаниям

4.2.1. Для определения границы текучести используют монолиты или образцы нарушенного сложения, для которых требуется сохранение природной влажности.

Для грунтов, содержащих органические вещества, границу текучести определяют сразу после вскрытия образца.

Для грунтов, не содержащих органических веществ, допускается использование образцов грунтов в воздушно-сухом состоянии.

4.2.2. Образец грунта природной влажности разминают шпателем в фарфоровой чашке или нарезают ножом в виде тонкой стружки (с добавкой дистиллированной воды, если это требуется), удалив из него растительные остатки крупнее 1 мм, отбирают из размельченного грунта пробу массой около 300 г и протирают сквозь сито с сеткой № 1.

Пробу выдерживают в закрытом стеклянном сосуде не менее 2 ч.

4.2.3. Образец грунта в воздушно-сухом состоянии растирают, не допуская дробления частиц и удаляя из грунта растительные остатки крупнее 1 мм, в фарфоровой ступке или в растирочной машине, просеивают сквозь сито с сеткой № 1, увлажняют, перемешивая шпателем, дистиллированной водой до состояния густой пасты, и выдерживают в закрытом стеклянном сосуде согласно п. 4.2.2.

4.2.4. Для удаления избытка влаги из образцов илов производят обжатие грунтовой пасты, помещенной в хлопчатобумажную ткань между листами фильтровальной бумаги, под давлением (пресс, груз). Грунтовую пасту из илов не допускается выдерживать в закрытом стеклянном сосуде.

4.2.5. Добавлять сухой грунт в грунтовую пасту не допускается.

4.3. Проведение испытаний

4.3.1. Подготовленную грунтовую пасту тщательно перемешивают шпателем и небольшими порциями плотно (без воздушных полостей) укладывают в цилиндрическую чашку. Поверхность пасты заглаживают шпателем вровень с краями чашки.

4.3.2. Балансирный конус, смазанный тонким слоем вазелина, подводят к поверхности грунтовой пасты так, чтобы его острие касалось пасты. Затем плавно отпускают конус, позволяя ему погружаться в пасту под действием собственного веса.

Балансирный конус представляет собой металлический пенетрационный конус (угол при вершине 30°) с двумя противовесами, жестко закрепленными на нем так, что центр тяжести устройства для устойчивости в рабочем положении находился ниже вершины конуса. Конус имеет кольцевую риску в 10 мм от вершины и общую массу (76±0.2) г (рис. П.1).

а б

Рис. П.1. а – балансирный конус . б – схема опыта

4.3.3. Погружение конуса в пасту в течение 5 с на глубину 10 мм показывает, что грунт имеет влажность, соответствующую границе текучести.

4.3.4. При погружении конуса в течение 5 с на глубину менее 10 мм, грунтовую пасту извлекают из чашки, присоединяют к оставшейся. пасте, добавляют немного дистиллированной воды, тщательно перемешивают и повторяют операции, указанные в пп. 4.3.1—4.3.3.

4.3.5. При погружении конуса за 5 с на глубину более 10 мм грунтовую пасту из чашки перекладывают в фарфоровую чашку, слегка подсушивают на воздухе, непрерывно перемешивая шпателем и повторяют операции, указанные в пп. 4.3.1—4.3.3.

4.3.6. По достижении границы текучести (п. 4.3.3) из пасты отбирают пробы массой 15—20 г для определения влажности в соответствии с требованиями пп. 2.3 и 2.4.

5. Определение границы раскатывания

5.1. Границу раскатывания (пластичности) следует определять как влажность приготовленной из исследуемого грунта пасты, при которой паста, раскатываемая в жгут диаметром 3 мм, начинает распадаться на кусочки длиной 3—10 мм.

5.2. Подготовка к испытаниям

5.2.1. Подготовку грунта производят в соответствии с пп. 4.2.1— 4.2.5 или используют часть грунта (40—50 г), подготовленного для определения текучести.

5.3. Проведение испытаний

5.3.1. Подготовленную грунтовую пасту тщательно перемешивают, берут небольшой кусочек и раскатывают ладонью на стеклянной или пластмассовой пластинке до образования жгута диаметром 3 мм. Если при этой толщине жгут сохраняет связность и пластичность, его собирают в комок и вновь раскатывают до образования жгута диаметром 3 мм. Раскатывать следует, слегка нажимая на жгут, длина жгута не должна превышать ширины ладони. Раскатывание продолжают до тех пор, пока жгут не начинает распадаться по поперечным трещинам на кусочки длиной 3—10 мм.

5.3.2. Кусочки распадающегося жгута собирают в стаканчики, накрываемые крышками. Когда масса грунта в стаканчиках достигнет 10—15 г, определяют влажность в соответствии с требованиями пп. 2.3 и 2.4.

Приложение 2

Методы статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-96

5. Вычисление нормативных и расчетных значений характеристик грунтов, представленных одной величиной.

5.1. Определение нормативных Х_n и расчетных Х значений характеристик грунтов для ИГЭ и РГЭ в случае принятия для последнего постоянных значений Х_n и Х следует проводить в соответствии с 5.2-5.7.

5.2. Нормативное значение X_n всех физических (влажности, плотности, пластичности и т. п.) и механических характеристик грунтов (модуля деформации, предела прочности на одноосное сжатие, относительных просадочности и набухания и т. п.) принимают равным среднеарифметическому значению и вычисляют по формуле

X_n = = (2)

где n — число определений характеристики .

X_i — частные значения характеристики, получаемые по результатам отдельных i -х опытов.

Примечание. Для физических характеристик грунтов, вычисляемых по формулам (коэффициент пористости, число пластичности и др.) в зависимости от величин, определяемых опытным путем, и для компрессионного модуля деформации (приложение В) их нормативные значения могут быть установлены исходя из нормативных значений измеренных в опытах величин.

5.3. Выполняют статистическую проверку для исключения возможных ошибок, оставшихся после анализа опытных данных в соответствии с 4.1. Исключают то частичное (максимальное или минимальное) значение Х_i, для которого выполняется условие

|X_n — X_i| &gt . v S (3)

где v — статистический критерий, принимаемый в зависимости от числа определений n характеристики по таблице Ж.1 .

S — среднеквадратическое отклонение характеристики, вычисляемое по формуле

(4)

Если какое-либо значение характеристики исключено, следует для оставшихся опытных данных заново вычислить Х_n по формуле (2) и S по формуле (4).

5.4. Вычисляют коэффициент вариации V характеристики и показатель точности ее среднего значения r_a по формулам:

, (5)

, (6)

где t _a — коэффициент, принимаемый по таблице Ж.2 в зависимости от заданной односторонней доверительной вероятности a и числа степеней свободы К = n — 1.

5.5. Вычисляют коэффициент надежности по грунту g_g по формуле

. (7)

Примечание — Знак перед величиной r_a принимают таким, чтобы обеспечивалась большая надежность основания или сооружения.

5.6. Вычисляют расчетное значение Х характеристики грунта по формуле

. (8)

Примечание — В формулах (6)-(8) вместо a, а также в качестве индекса для Х могут быть указаны значения доверительной вероятности.

Приложение Ж

(обязательное)